Гидравлический расчет тарелок
Принимаем следующие размеры колпачковой тарелки: диаметр отверстий d0=4мм высота сливной перегородки hп=50мм. Свободное сечение тарелки11% от общей площади тарелки. Рассчитаем гидравлическое сопротивление тарелки в нижней и верхней части колонны по уравнению
где - сопротивление сухой тарелки,
- сопротивление, вызываемое силами поверхностного натяжения,
пж - сопротивление парожидкостного слоя на тарелке
верхняя часть колонны.
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки
=
где - скорость пара в прорезях колпачка (из расчета верха колонны);
- коэффициент сопротивления, равный для колпачковых тарелок …4,8 (см. [1] стр.28).
= 0,935 - средняя плотность пара в верхней части колонны
Fc = 0,109
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки равно
= = 4,8.0,69.0,935/ 2.0,1092 = 130,3 Па
Сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения
где = 21,510-3 Н/м - поверхностное натяжение жидкости при (см. [1] стр.526)
= 4fпр. /П (где fпр. и П - площадь и периметр прорези).
fпр. = 3,14. dк. h = 2h (h - высота подъема колпачка) h = 0.01м(см. [7] стр.214)
=2.0,01 = 0,02 м.
Статическое сопротивление слоя жидкости на тарелке
(см. [1] стр.28)
где = 0,5 - относит. Плотность пены (см. [1] стр.28)
h = hж - hпер - высота уровня жидкости над сливным порогом
hпер = 0,06м - высота сливной перегородки (см. [7] стр.214)
hж = hw + how - высота слоя жидкости на тарелке.
Примем hw = 0,06 м, h0w = 0,029
Wв - плотность орошения через сливную планку. Wв = Wч/В
Часовой расход в верхней части колонны
Wч = ПR/.3600 =(0,5.3,75/ 752).3600 = 9,0 м3/ч
В = 1,238 м - периметр слива (см. [7] стр.214)
Wв = 9,0/1,238 = 7,27 м3/ч
h0w = 0,029. = 0,011м h =0,011м
1,3.0,5.752(0,02 + 0,015 +0,011) 9,81 = 220,6Па
130,3 +4,3 +220,6 = 355,2Па
нижняя часть колонны.
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки
=
.
Сопротивление, вызываемое силами поверхностного натяжения
где = 24,910-3 Н/м (см. [1] стр.526) - поверхностное натяжение жидкости при
=5Па
Статическое сопротивление слоя жидкости на тарелке
где
Wв = Wч/В
Wч = W0R/.3600 =(1,58.3,75/ 769).3600 = 27,74 м3/ч
В = 1,238 м
Wв = 27,74/1,238 = 22,41 м3/ч
h = h0w = 0,029
Тогда
Общее гидравлическое сопротивление тарелки в нижней части колонны
143,5+5+284,4=432,9Па
Тепловой расчет ректификационной колонны.
Конденсатор-дефлегматор
Расход тепла, отдаваемого охлаждающей воде в конденсаторе-дефлегматоре находим по уравнению
где - удельная теплота конденсации паров в дефлегматоре.
Удельные теплоты конденсации ацетона и воды при (см. [1], стр.541, табл. XLV).
Тогда
- Введение
- Описание технологической схемы
- Рабочее флегмовое число
- Определение скорости пара и диаметра колонны
- Диаметр колонны по условиям верха и низа
- Определение числа тарелок и высоты колонны
- Высота тарельчатой части
- Высота колонны.
- Гидравлический расчет тарелок
- Куб-испаритель
- Паровой подогреватель смеси
- Водяной холодильник дистиллята.
- Водяной холодильник кубового остатка.
- Расход греющего пара.
- Расчет конденсатора-дефлегматора
- Расчет испарителя (кипятильника)
- Выбор емкостей
- Емкость для хранения исходной смеси
- Емкость для дистиллята
- Емкость для кубового остатка
- Расчет тепловой изоляции
- Расчет центробежного насоса
- Выбор насоса
- Предельная высота всасывания.
- Расчет и подбор штуцеров
- Штуцер для подачи исходной смеси
- Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода
- 4.2. Ректификационные установки
- Получение изопропилового спирта из ацетона .
- 89. Оборудование для ведения тепло-массобменных процессов. Ректификационные аппараты.
- 1.2. Производство ацетона из изопропилового спирта
- 1.3. Неполное окисление изопропилового спирта в паровой фазе
- Работа 5.12 ректификационная установка периодического действия
- 17.Оборудование для процесса ректификации спирта.
- 62. Ректификационные установки для разделения многокомпонентных смесей