6.2 Высота аппарата
Высоту насадки H рассчитывают по модифицированному уравнению массопередачи
, (6.6)
где - общее число единиц переноса в паровой фазе;
- общая высота единицы переноса, м.
Общее число единиц переноса вычисляют по формуле
. (6.7)
Таблица 2 - Данные для графического изображения функции
1 |
2 |
3 |
|
0,0475 |
0,3375 |
2,963 |
|
0,1375 |
0,3625 |
2,759 |
|
0,32 |
0,24 |
4,167 |
|
0,5005 |
0,0795 |
12,579 |
|
0,55 |
0,0375 |
26,667 |
|
0,58 |
0,01 |
100 |
|
0,625 |
0,0255 |
40 |
|
0,68 |
0,075 |
13,333 |
|
0,743 |
0,1225 |
8,163 |
|
0,8 |
0,14 |
7,143 |
По графику, интегрированием, (приложение Г) находим общее число единиц переноса в верхней и нижней частях колонны
,
(6.8)
.
Общую высоту единиц переноса определим по уравнению аддитивности
, (6.9)
где и - частные высоты единиц переноса соответственно в жидкой и паровой фазах;
-средний коэффициент распределения в условиях равновесия для соответствующей части колонны.
Отношение нагрузок по пару и жидкости G/L, кмоль/кмоль равно:
для верхней части колонны
кмоль/кмоль, (6.10)
для нижней части колонны
кмоль/кмоль, (6.11)
где
. (6.12)
Подставив численные значения, получим
.
Рассчитаем вязкость паров в верхней и нижней части колонны
(6.13)
где µyм и µyб - вязкость паров метанола и бензола при средней температуре верхней части колонны, мПа·с;
yв - средняя концентрация паров.
тогда получим
.
Аналогично для нижней части колонны
.
Рассчитаем коэффициент диффузии в жидкости для верхней части колонны при 20°С
, (6.14)
где А, В- коэффициенты, зависящие от свойств растворенного вещества
и растворителя;
хм, хб - мольные объемы компонентов в жидком состоянии при
температуре кипения, см3/моль;
х- вязкость жидкости при 20°С, мПа•с.
Тогда коэффициент диффузии в жидкости для верхней части колонны при 20 0С равен
.
Для нижней части колонны
.
Рассчитаем температурный коэффициент.
(6.15)
где х и х принимают при температуре 20 0С.
Тогда для верхней части колонны
.
Для нижней части колонны
.
Рассчитаем коэффициент диффузии в жидкости при средней температуре.
Dx = Dx 20•[1+b·(t-20)]. (6.16)
Для верхней части колонны
Dх в=4,229•10-9• [1+0,017• (57,6-20)]= 6,932•10-9 м2с.
Для нижней части колонны
Dх н =4,162•10-9• [1+0,017• (71,8-20)]= 7,827•10-9 м2с.
Рассчитаем коэффициент диффузии в паровой фазе
(6.17)
где T - средняя температура в соответствующей части колонны, К;
P - абсолютное давление в колонне, Па.
Тогда для верхней части колонны
.
Для нижней части колонны
.
Высота единиц переноса в жидкой фазе
hx = 0,258•Ф•c•Prx0,5•Z0,15, (6.18)
где с и Ф - коэффициенты определяемые по рис 6.6, а и б [6];
Z - высота слоя насадки одной секции, которая из условия прочности опорной решетки и нижних насадки не должна превышать 3м, м.
Критерий Прандтля для жидкости
, (6.19)
Отсюда для верхней части колонны
.
для нижней части колонны
.
Таким образом, для верхней части колонны
.
для нижней части колонны
.
Высота единиц переноса в паровой фазе
, (6.20)
где ш - коэффициент, определяемый по рис 6,6 а [6];
d - диаметр колонны, м;
f1=µx0,16; f2=(1000/с x)1,25;
f3 = (72,8?10-3)0,8/у.
Критерий Прандтля для пара
(6.21)
Находим для верха колонны
.
для низа колонны
.
Массовая плотность орошения
, (6.22)
Тогда вверху
кг/(м2•с).
Внизу
кг/(м2•с).
По формуле (6.20) находим высоту единицы переноса для верхней и нижней частей колонны
,
.
Найдем общую высоту единиц переноса для верхней и нижней части колоны по формуле (6.9)
м,
м.
Значения m=0,625 для верхней части колонны и m=1,51 для нижней части определены арифметическим усреднением локальных значений m в интервалах изменения составов жидкости соответственно от до и от до .
Высота насадки в верхней и нижней частях колонны равно соответственно по формуле (6.6)
м,
м.
Общая высота насадки в колонне
м.
С учетом того, что высота слоя насадки в одной секции Z=3м, общее число секций в колонне составляет 6 (4 секции в верхней части, 2-в нижней).
Высоту колонны определяют по формуле.
Hк. = Zn+(n-1)hp+Zв+Zн, (6.23)
где h - расстояние между тарелками, м;
Zв и Zн - расстояние соответственно между верхней тарелкой и
крышкой колонны и между днищем колонны и нижней
тарелкой, м.
Значения Zв и Zн выбирают в соответствии с рекомендациями [6]
Высота колонны
Hк = 3·6+(6-1)·0,5+0,6+1,5 = 22,6м.
Куб нагрева
Объем исходной смеси
, (6.24)
где - масса исходной смеси, кг;
- плотность исходной смеси при 58°С, .
Этот объем равен
м.
Фактический объем куба нагрева равен
м. (6.25)
Высоту куба нагрева вычислим по формуле
, (6.26)
где - диаметр куба, м. Примем его равным 2,2м, тогда
м.
Общая высота аппарата равна
Hк=м.
- Введение
- 1 Описание технологической схемы
- 2 Конструкция аппарата
- 3 Эксплуатация ректификационных установок
- 4 Материальный баланс
- 5 Тепловой баланс
- 5.1 Расход охлаждающей воды в дефлегматоре
- Расход охлаждающей воды в дефлегматоре
- 6 Конструктивный расчет
- 6.1 Скорость пара и диаметр колонны
- 6.2 Высота аппарата
- 6.3 Гидравлическое сопротивление насадки
- 6.4 Диаметр штуцеров
- 6.5 Масса аппарата
- 6.6 Подбор тарелок
- 6.7 Подбор опоры аппарата
- Заключение
- B. Устройство и действие ректификационных колонн, их типы.
- Насадочная ректификационная колонна
- Декомпозиция ректификационных колонн разделения криогенных смесей
- 23. Назначение отгонной части ректификационной колонны непрерывного действия, используемой при разделении бинарных смесей?
- 2.2. Расчёт насадочной ректификационной колонны непрерывного действия
- 17.Оборудование для процесса ректификации спирта.
- 5. Пример расчета насадочной ректификационной колонны